Довідник деревообробника — Wood-Info.org

Інформаційно-довідкова система включає документи з питань деревообробки та будівництва (ДБН, ДСТУ, СНиП, ГОСТ, ВСН, організаційно-розпорядчі документи Держбуду України та інших міністерств і відомств, довідкові матеріали, книги, словники), які носять інформаційно-довідковий характер.

Расчеты конструкций загородного дома

В ПОМОЩЬ ДОМАШНЕМУ МАСТЕРУ

РАСЧЁТЫ КОНСТРУКЦИЙ ЗАГОРОДНОГО ДОМА

- СПОСОБЫ ЭКОНОМИИ

- НАГРУЗКИ

- ВОЗДЕЙСТВИЯ

УДК 69 ББК38.7в Р24

Оригинал-макет подготовлен издательством «Центр общечеловеческих ценностей»

Расчеты конструкций загородного дома. Способы экономии. Нагрузки. Воздействия:

Справочник

Сост. В.И. Рыженко. — М.: Издательство Оникс, 2007. — 32 с: ил. — (В помощь домашнему мастеру).

ISBN 978-5-488-01337-7


Наша книга предназначена не только для домашнего мастера, но и для тех, кто хочет осуществлять авторский надзор во время строительства. Сведения, приведенные в ней, касаются расчетов конструкции, ознакомившись с которы­ми вы сможете самостоятельно произвести расчеты, чтобы обеспечить надежность вашего жилища.

УЦК 69 ББК 38.76i

ISBN 978-5-488-01337-7 ©Рыженко В.И., составление, 2007

© ООО «Издательство Оникс».' иллюстраций, оформление обложки, 2007


Содержание

Способы экономии средств и материалов при возведении фундаментов....................................... 3

Простейшие расчеты элементов зданий...................... 6

Нагрузка и воздействия для расчета конструктивных элементов зданий.............................. 7

Нагрузки и коэффициенты надежности................ 12

Снеговые нагрузки................................................. 16

Ветровые нагрузки.................................................. 18

Расчет фундаментов..................................................... 18

Пример расчета фундаментов................................. 24


СПОСОБЫ ЭКОНОМИИ СРЕДСТВ И МАТЕРИАЛОВ ПРИ ВОЗВЕДЕНИИ ФУНДАМЕНТОВ

В малоэтажном индивидуальном жилищном строи­тельстве используются, как правило, ленточные фун­даменты - сборные и монолитные.

Ленточные фундаменты из сборных бетонных бло­ков нашли широкое применение в предыдущие годы при массовом жилищно-гражданском строительстве, когда основным приоритетом было ускорение сроков строительства за счет массового применения готовых элементов заводского изготовления. При этом, то по­ложение, что ленточные фундаменты из сборных бе­тонных блоков дороже, чем монолитные в расчет не принималось, из-за того, что возведение ленточных монолитных фундаментов требует большего времени, что удлинило бы сроки строительства. А главным в те годы был фактор времени, все остальное было подчи­нено главному - сокращению сроков строительства.

Рассмотрим преимущества и недостатки устрой­ства ленточных фундаментов из сборных бетонных блоков (вариант 1) и ленточных монолитных фун­даментов (вариант 2).

Вариант 1. При устройстве ленточных фундамен­тов из сборных бетонных блоков производственный цикл состоит из следующих этапов:

•    изготовление блоков на заводе или полигоне;

•    погрузка их на автотранспорт;

•    доставка блоков автомашинами на строительную площадку;

•    выгрузка их из автомашины автокраном, кото­рый в это время должен находиться на строительной площадке;

• устройство ленточного фундамента из сборных бетонных блоков (монтаж автокраном) в подготов­ленном котловане (траншее).

Вариант 2. При устройстве ленточных монолит­ных фундаментов производственный цикл состоит из следующих этапов:

• устройство траншеи точно по ширине фундамента;

• заливка в траншею бетона марки 100 (без уст­ройства опалубки). Бетон, как правило, готовится в

бетономешалке непосредственно на стройплощадке.

Сравнение этих двух вариантов устройства фундаментов показывают:

1.   В варианте 1 затраты на погрузочно-разгрузоч-ные работы и транспортировку блоков весьма значи­тельны, тогда как в варианте 2 эти затраты отсутству­ют.

2.   Бетонные блоки заводского изготовления име­ют ширину 30, 40, 50, 60 см и если требуется фунда­мент, например, шириной 55 см, то принимается раз­мер блока шириной 60 см. Это приводит к перерасхо­ду бетона и, следовательно, к удорожанию.

В варианте 2 ширина устраиваемого фундамента соответствует требуемой ширине, например 55 см.

3. В варианте 2 бетон в фундаменте, перед началом кладки стен, должен набрать начальную прочность, это составляет 7-10 дней. Однако, если учесть, что это индивидуальное, а не массовое строительство, и здесь фактор времени не имеет такого большого значения, разрыв между бетонированием фундамента и началом кладки стен в 7-10 дней не является реша­ющим. Следует отметить, что в настоящее время по­явились добавки - пластификаторы, которые уско­ряют сроки достижения начальной прочности бето­на до 3-4 дней.

Итак, для устройства фундаментов в малоэтажном строительстве наиболее оптимальным (с точки зре­ния экономии средств и материалов) является вари­ант 2 (ленточные монолитные фундаменты).

Однако, даже если выбран вариант 1 (ленточные фундаменты из сборных бетонных блоков), здесь так­же можно немного сэкономить. Если вместо двух опе­раций («разгрузка автокраном блоков с автомаши­ны на площадку складирования» и «монтаж блоков автокраном с площадки складирования в фунда­мент») выполнить одну операцию - «разгрузка авто­краном блоков с автомашины сразу в фундамент, минуя площадку складирования». Такой метод на­зывается «монтаж с колес».

Но в этом случае, во избежание простоя автотран­спорта, на строительной площадке все должно быть подготовлено для «монтажа с колес». А именно: вы­полнена разбивка осей здания, отрыта траншея, уст­роена подготовка под фундамент, приготовлен ра­створ для кладки блоков.

Примечание. Вопросы устройства подготовки под фун­дамент и его армирования решаются в обоих вариантах одинаково - в зависимости от грунтовых условий.


ПРОСТЕЙШИЕ РАСЧЕТЫ ЭЛЕМЕНТОВ ЗДАНИЙ

Как показала практика, примеры конструирования целесообразно дополнить простейшими расчетами, которые помогли бы рассчитать основные элементы для несложных конструктивных схем, таких, как одно-, двух и трехэтажные здания с массивными

стенами (жилые дома, бани, гаражи).

С помощью этих простейших расчетов можно бу­дет определить размеры фундаментов в зависимости от конкретных нагрузок и грунтовых условий, рас­считать шаг балок и их сечение в перекрытиях, подо­брать сечения строительных конструкций и т. п.

В начале даны нормативные данные и принципы выполнения простейших расчетов конструктивных элементов здания, а далее, в качестве примеров вы­полнены расчеты наиболее характерных элементов зданий.

Очень часто размеры фундаментов, сечение балок и монолитных железобетонных плит назначаются «на гла­зок» и, для большей надежности «с запасом». Это приво­дит к перерасходу материалов (иногда довольно большо­му) и, следовательно, к удорожанию строительства.

Выполнение простейших расчетов, позволит при­нять оптимальное решение при конструировании элементов зданий, что в свою очередь, приведет к эко­номии средств на строительство.

Нагрузка и воздействия для расчета конструктивных элементов зданий

Общие положения

Для расчета элементов зданий прежде всего необ­ходимо определить какие нагрузки и воздействия влияют на рассчитываемую конструкцию

Нагрузки и воздействия, согласно строительным нормам и правилам, разделяются на постоянные и временные (временные длительные, кратковремен­ные и особые).

К постоянным нагрузкам и воздействиям отно­сятся:

а) вес частей зданий - несущих и ограждающих
конструкций;

б) вес и давление грунтов (насыпей, засыпок) на

стены подвальных и цокольных помещений.

К временным длительным нагрузкам и воздей­ствиям относятся:

а) вес стационарного оборудования;

б) нагрузки на перекрытия складских и подсобных
помещений;

в) вес некоторых частей зданий, положение кото-
рых в процессе эксплуатации может измениться (на-
пример, перегородок);

г) вес слоя воды на плоских покрытиях (например,
фонтан с бассейном на террасе);

К кратковременным нагрузкам и воздействиям относятся:

а) нагрузки на перекрытия жилых домов, коттед-
жей от веса людей, мебели и т. п.;

б) вес людей, деталей, ремонтных материалов в зо-
нах обслуживания оборудования (проходах, проез-
дах и других свободных от оборудования участков);

в) нагрузки от подвижного подъемно-транспорт-
ного оборудования;

г) снеговые нагрузки;

д) ветровые нагрузки;

е) температурно-климатические воздействия;

ж) нагрузки, возникающие при перевозке и монта-
же строительных конструкций, при складировании
на строительстве материалов и изделий.

В случае, если в помещениях жилых зданий пре­обладает оборудование (например, котельная) или возможно интенсивное скопление людей (например, банкетный зал) нагрузки для этих помещений следу­ет отнести к временным длительным нагрузкам.

К особым нагрузкам и воздействиям относятся:

а) сейсмические воздействия;

б) воздействия просадок основания (например,

при просадочных грунтах или в районах горных вы­работок и т. п.).

При учете совместного действия нагрузок, сле­дует различать следующие сочетания:

а) основные сочетания, составленные из постоян­ных и временных длительных нагрузок и одной из возможных кратковременных нагрузок (наиболее

Примечание: сейсмическое воздействие учитывается в районах с сейсмичностью более 6 баллов по школе Рихте­ра. Так как такихрайонов в России немного, а расчеты очень сложны, расчет конструкций на сейсмическую нагрузку в настоящей книге не приводится существенно влияющих на напряженное состояние рассматриваемого элемента или конструкции);

б) дополнительные сочетания, составляемые из
постоянных, временных длительных и всех кратков-
ременных нагрузок, при их числе не менее двух;

в) особые сочетания, составляемые из постоян-
ных, временных длительных, возможных кратков-
ременных и одной из особых нагрузок.

Для расчета конструкций зданий приняты основ­ные сочетания нагрузок.

К конструкциям и входящим в них элементам подлежащимрасчету, относятся:

•   основание фундаментов;

•   фундаменты;

•   стены;

•   перекрытия;

•   покрытия;

•   строительные конструкции;

•   лестничные площадки и марши.

В зависимости от разного рода факторов, в конст­рукциях здания возникают напряжения, которые, во избежание появления трещин, необходимо гасить в деформационных швах.

Деформационные швы делятся на:

•   температурные;

•   температурно-усадочные;

•   осадочные.

Температурные швы устраиваются в огражда­ющих конструкциях для компенсации напряже­ний, возникающих при колебаниях температуры:

•   в стенах - от фундамента до покрытия;

•   в покрытиях - поперек всего здания. Расстояние между температурными швами зависит от материа­ла конструкций и от расчетных температур (см. табл. 1).

Таблица I

Максимальные расстояние «S» между температурными швами в стенах отапливаемых зданий

Расчетная температура наружного воздуха, в град.

Расстояние между температурными швами «S» в мм

при кладке из обыкновенного глиняного кирпи­ча или керамичес­ких камней на ра­створах марок

при кладке из сили­катного кирпича и легкобетонных камней на раство­рах марок

100-50

25-10

100-50

25-10

Ниже -30

50

75

30

40

от -21 до -30

60

90

40

50

от -11 до -20

80

120

45

60

-10 и выше

100

150

50

75

Примечание: Расчет конструкций на прочность и ус­тойчивость формы производится по расчетным нагрузкам (конструкции фундаментов, стены, перекрытия, покры­тия, стропильные конструкции, лестницы и т. п.).

Расчет на выносливость - по нормативным нагрузкам (основания фундаментов, расчет конструкций на прогиб и т. п.).

Примечания:

1.  Для кладки из природного камня расстояние между температурными швами принимается как для кладки из си­ликатного кирпича с умножением на коэффициент К = 1,25.

2.  Расстояния, в стенах между температурными шва­ми «S<> умножается на коэффициент:

для закрытых неотапливаемых зданий К = 0,7 для открытых сооружений К = 0,5.

3. Для стен из бутобетона расстояние между температурными швами «S» принимается вдвое меньше, чем для кладки из бетонных камней на растворах 100-50, но не менее 20 м для стен внутри здания или в грунте и не менее 10 м для открытых сооружений.

4. В подземных сооружениях, расположенных в зоне промерзания грунта, расстояния между температурными швами «S» в каменных стенах могут быть увеличены вдвое.

5. Для стен из комбинированной кладки (например, из глиняного кирпича, облицованного силикатным кирпичом) максимальное расстояние между  температурными швами «S» могут определяться как среднее значение между рас-
стояниями, приведенными в таблице 1 для кладки из глиняного и силикатного кирпича.

Таблица 2

Максимальные расстояния «S» между температурно-усадочными швами в железобетонных и бетонных конструкциях каркасных зданий, допускаемые без расчета

 

Наибольшие расстояния между температур но-усадочным и швами *S», допускаемое без расчета

Конструкции

внутри

в неотапливаемых

 

отапливаемых

зданиях и в

 

зданий или в

открытых

 

грунте

сооружениях

Железобетонные конструкции:

  

- сборные каркасные, в т.ч.

  

смешанные с металлическим

  

или деревянным покрытием

60

40

- сборные сплошные

50

30

- монолитные и

  

сборномонолитные каркасные

50

30

- монолитные и

  

с борн омон ол итные

40

25

Бетонные конструкции:

  

• сборные

40

30

- монолитные при

  

конструктивном армировании

30

20

- монолитные без

  

конструктивного армирования

30

10


Температурно-усадочные швы устраиваются в бе­тонных и железобетонных конструкциях (покрыти­ях, перекрытиях, отмостках, площадках и т. п.) для компенсации напряжений, возникающих при коле­баниях температуры. Расстояния между темпера-турно-усадочными швами принимаются по табл. 2.

Температурно-усадочные швы в покрытиях и пере­крытиях должны совпадать с температурными шва­ми в стенах.

Осадочные швыустраиваются когда ожидается неравномерная осадка отдельных частей здания:

•    при разнородных грунтах;

•    при возведении отсеков здания в разное время;

•    при разных высотах отдельных частей здания, превышающих 10 м;

•    при значительной разнице в ширине подошвы фундаментов и их заглублений.

Осадочные швы должны прорезать все здание от

крыши до фундамента.


Нагрузки и коэффициенты надежности

Расчетные нагрузки получаются умножением нор­мативных нагрузок на соответствующие коэффици­енты надежности (у().

Для постоянньгхнагрузок

Нормативные нагрузки от веса несущих (перекры­тые балконы, лестницы и т. п.) и ограждающих кон­струкций (стены) определяют по проектным разме­рам элементов в соответствии с данными об объем­ных весах материалов из которых выполнены эти элементы. Объемные веса основных строительных материалов приведены в табл. 3.

Коэффициент надежности для нагрузок от веса строительных конструкций и грунтов принимается:

•     1,05 (0,9) для металлических конструкций;

•     1,1 (0,9) для бетонных, железобетонных, камен­ных и деревянных конструкций;

•     1,3 (0,9) для тепло- и звукоизоляционных материа­лов, засыпок, выравнивающих слоев, стяжек, штукату-рок, бетонных (со средней плотностью 1600 кг/м2и ме­нее) и т. п., выполняемых на строительной площадке;

 
 

• 1,2 (0,9) то же, выполняемое в заводских условиях;

•      1,1 (0,9) для грунтов в природном залегании;

•      1,15 (0,09) для насыпных грунтов.

Примечание: Указанные в скобках коэффициенты надежности, принимаются в тех случаях, когда уменьшение нагрузок от веса конструкции и грунтов ухудшает работу конструкции. Например, при расчете на устойчивость, опрокидывание, скольжение.

Для металлических конструкций, в которых нагруз­ка от собственного веса превышает 50% общей нагруз­ки, коэффициент надежности следует принимать - 1,1.

Нормативные и расчетные нагрузки, коэффициенты надежности



Для временных нагрузок на перекрытие


Примечания: 1. Для перекрытий зданий и помещений, не указанных в табл. 5 или воспринимающих нагрузки, отличающиеся от приведенных в таблице, нормативные нагрузки и коэффициент надежности следует назначать с учетом условий эксплуатации этих зданий и помещений.

2. Нагрузки, приведенные в табл. 4, установлены с учетом веса обычного оборудования. Нагрузки от веса специального оборудова­ния (водяных баков, вентиляционных камер, двигателей и т. п.), а также от веса перегородок, печей, каминов, сейфов и возможных тяжелых грузов должны учитываться особо

3. Нагрузка от веса перегородок принимается в зависимости от конструкции перегородок и характера их опирания. При обоснован­ных случаях возможных последующих перемещений перегородок на­грузка от веса перегородок может быть приведена к условной нор­мативной нагрузке не менее 50 кгс/м2и коэффициенты надежности (gt) 1,3 (расчетная нагрузка 65 кгс/мг).

4. Нагрузка от веса людей на террасы и покрытия для временно­го пребывания людей в п. 2 табл. 4 принимается во внимание только в тех случаях, когда ее учет дает более неблагоприятный резуль­тат по сравнению с воздействием снеговых нагрузок.

5. Приведенные в п. 4 табл. 4 нагрузки для лестниц распространяют­ся на лестничные марши, лестничные площадки и лестничные проходы.

6. Горизонтальные нормативные нагрузки на перила лестниц, балконов, обслуживающих площадок и т. п. принимаются равным 30 кг/п.м., при этом коэффициент надежности составляет -1Л кг/пл., а горизонтальная расчетная нагрузка - 36 кг/п.м.

7. Несущие элементы покрытий и перекрытий следует прове­рять на сосредоточенную вертикальную нормативную нагрузку: а) для покрытий, террас и чердачных помещений - 100 кгс;

б) для перекрытий жилых зданий и лестниц - 150 кгс.

При проверке на такую сосредоточенную нагрузку другие времен­ные нагрузки не учитываются. Коэффициент надежности принима­ется равным - 1,2.


Снеговые нагрузки

Таблица 5

Вес снегового покрова «S0» на 1 м2горизонтальной поверхности земли

Районы бывшего СССР

Вес снегового покрова земли

«S » в кгс/м2ч

I

80

п

120

Ш

180

IV

240

V

320

VI

400

Карта стран СНГ с границами районов нормативных весов снегового покрова

Нормативная снеговая нагрузка на 1 м2площади гори­зонтальной проекции покрытия определяется по формуле

S = S ц,

где: S, - расчетное значение снегового покрова на 1 м2гори­зонтальной поверхности земли принимаемый по табл. 6.

М - коэффициент перехода от веса снегового покро­ва к снеговой нагрузке земли на покрытие, принима­емый по табл. 6.

Таблица 6

Схемы снеговых нагрузок и значение коэффициента

Примечания: 1. Значение коэффициента «т» по схеме Л? 1 принима­ется для простых кровель без перепадов, изгибов, слуховых окон и т. п.

2. Значение коэффициента *т3» по схеме № 2 принимается в так называемых «снеговых мешках», то есть там, где снег может накап­ливаться в значительно больших количествах, чем на кровле по схе­ме № I. Такими местами являются перепады кровель, места возле слуховых окон, места возле стен на открытых террасах, места воз­ле парапетов и т. п.


Ветровые нагрузки

Учитывая то, что рассматриваемые в настоящей книге здания и сооружения имеют небольшую высоту (до 3-х этажей), а также то, что все они имеют массивные стены, перевязанные поперечными стенами и перекры­тиями, влиянием ветровой нагрузки можно пренебречь.

Однако, при строительстве крыши необходимо учитывать возможность создания «эффекта паруса». Таких случаев, когда крышу сносило сильным поры­вом ветра - достаточно.

Во избежание этого, при строительстве необхо­димо предусмотреть следующие мероприятия:

•    в строительных конструкциях крыши пред­усмотреть кресты жесткости;

•    торцы чердака (фронтоны) возводить в послед­нюю очередь в тихую, безветренную погоду;

•    избегать создания на чердаке «кармана», когда скаты крыши и один торец создают для ветра ловуш­ку. В этом случае сила ветра может оказаться больше веса конструкций крыши: ветер поднимет крышу и снесет ее. Если обоих торцов нет, то ветер безболез­ненно для крыши пролетает через чердак как через трубу и «эффект паруса» не создается.


Расчет фундаментов

Основным типом фундаментов в малоэтажном жилищном строительстве являются ленточные фун­даменты, выполняемые, как правило, из сборных блоков или монолитные.

Расчет фундаментов состоит из следующих этапов:

1. Расчет грунтового основания под подошвой фундамента по нормативным нагрузкам, т. е. опре­деление среднего давления по подошве фундамента от вышележащих нагрузок, передаваемых элемен­тами здания на фундамент, и сравнение его с норма­тивным давлением грунтового основания, на кото­рый опирается фундамент. Среднее давление по по­дошве фундамента от вышележащих нормативных нагрузок не должно превышать нормативного дав­ления на основание, т. е. грунт под подошвой фунда­мента не должен деформироваться под воздействи­ем нагрузок от вышележащих элементов здания, передающихся на фундамент.

2. Расчет самого фундамента по расчетным на­грузкам, воздействующим на фундамент. Как прави­ло, расчету подлежат столбчатые фундаменты под колонны, в которых необходимо армировать ниж­ний (подошвенный) уступ и стаканную часть для ус­тановки колонны. Для ленточных фундаментов рас­чет выполняется только в том случае, если ширина нижнего (подошвенного) уступа фундамента, опреде­ленная расчетом, значительно больше толщины сте­ны, опирающейся на фундамент. В этом случае ар­мирование нижнего уступа фундамента определяет­ся расчетом (см. рис. 1).

Для остальных случаев, когда ширина подошвы фундамента незначительно отличается от толщины стены, опирающейся на фундамент (см. рис. 2), рас­чет фундамента не производится. В случае необходи­мости размеры нижнего уступа фундамента (см. рис. 2 а) устанавливаются конструктивно.

В малоэтажном жилищном строительстве (до 3-х этажей) случай приведенный на рис. 1, встречается крайне редко, только при плохих грунтах. Для рас­чета армирования нижнего уступа такого фундамен­та можно использовать данные расчета монолитных железобетонных перекрытий.


а - фундамент с небольшим уступом;

б - фундамент без уступа: 1 - стена; 2 - фундамент


Наиболее распространенный случай ленточных фундаментов для малоэтажного жилищного строи­тельства приведен на рис. 2. Максимально целесооб­разные размеры нижнего уступа «с», при которых не требуется выполнять расчет, составляют 30 см.

В малоэтажном жилищном строительстве с мас­сивными стенами можно сделать допущение, что сте­ны и вышележащие этажи передают нагрузку на фун­дамент центрально.

Предварительную ширину ленточного централь­но загруженного фундамента «в» подсчитывают по формуле:

где Р - нормативная нагрузка в тоннах, передавае­мая от стены и вышележащих этажей на 1 погонный метр фундамента;

- нормативное давление на грунты основания в кгс/см2;

- средняя величина объемного веса материала фундамента и грунта на его уступах, принимаемая равной 2,0 т/м3;

h - глубина заложения фундамента, в метрах.

Найденный размер ширины подошвы фундамента «в» (в метрах) округляют в большую сторону. После окончательного установления ширины фундамента подсчитывают среднее давление по подошве фунда­мента от вышележащих нормативных нагрузок

«Рг!1* и сравнивают его с нормативным давлением на грунты основания «RH».

где Q - вес фундамента и грунта на его уступах (обре­зах), в тоннах.

При определении нормативного давления на осно­вание (грунт) *Rif'> необходимо учитывать то, что возможность упрощенного определения норматив­ного давления на грунты основания под подошвой фундамента напрямую зависит от вида грунтов из которого сложено это основание.

Упрощенное определение нормативного давле­ния на основание можно выполнять когда грунта­ми основания являются:

•      крупнообломочные грунты (щебенистые и гра-велистые);

•      пески гравелистые, крупные, средней крупности и мелкие; плотные и средней плотности;

•супеси пластичные (показатель консистенцииплотные и средней плотности;

• суглинки и глины полутвердые (показатель кон­систенции), тугопластичные (показатель консистенции), плотные и средней плотности.

Как уже говорилось выше, на площадке строи­тельства необходимо выполнить инженерно-геоло­гические изыскания. В случае обнаружения на пло­щадке хороших грунтов, при которых возможно уп­рощенное определение давления грунтов, при которых возможно упрощенное определение давления грунтов основания под подошвой фундаментов, объем лабораторных работ уменьшается и норма­тивное давление на грунты основания «RH» в этом случае можно принять по табл. 7-10.

Примечания: Упрощенное определение нормативного давле­ния на основание выполнять нельзя при: 1. пылеватых песках, а также рыхлых песках всех типов. Здесь необходим более слож­ный расчет, который могут выполнить только специалисты. Плотность сложения песков определяется коэффициентом по­ристости ее». 2. суглинках и глинах мягкопластичных, теку-чепластичных и текучих (показатель консистенции 0,5 < JLй 1), и коэффициенте пористости е > 1,0. Здесь требуется более сложный расчет, который могут выполнить только специа­листы.

Таблица 7

Нормативное давление на крупнообломочные грунты основания «RU»

 

Наименование видов грунтов

Кнв к г/см1

1. Щебенистые (галечниковые) грунты

 

с песчаным заполнением пор

 

6,0

2. Дресвяный (гравийный) грунт из обломков

 

кристаллических пород

 

5,0

3. Дресвяный (гравийный) грунт из обломков

 

осадочных пород

 

3.0

  

Таблица 8

Нормативное давление на песчаные грунты

основания «RH»

 

Наименование видов грунтов

R1* в кг/сма

  
 

плотные

средней плотности

1. Пески крупные независимо

4,5

3,5

от влажности

  

2. Пески средней крупности

  

независимо от влажности

3,5

2,5

3. Пески мелкие:

  

а) маловажные

3,0

2,0

б) очень влажные и насыщенные

2,5

1.5

водой

  


Таблица 10

Нормативное давление на глинистые грунты основания «RH»

  

R" в кг/см2

Наименование

Коэффициент

консистенция

консистенция

грунта

пористости «е*

0L<0,25

0,25 L< 0,5

  

(полутвердая)

(тугон ластичная)

1. Суглинки

0,5 (плотные)

2,9

2,8

 

0,7 (ср. плотности)

2,4

2,2

2. Глины

0,5 (плотные)

5,7

5,2

 

0,6 (ср. плотности)

4,7

4,2

 

0,8 (ср. плотности)

2,6

2,4

Примечание: Значение «ИИ#, приведенные в табл. 7-10 допуска­ется использовать при расчете фундаментов, если основание под подошвой фундаментов сложено на глубину полуторной ширины фундамента (1,5 в) плюс 1,0 м из тех же грунтов, какие указаны в данных таблицах.

Пример расчета фундаментов

В качестве примера для расчета фундаментов возьмем 2-этажный 4-х комнатный жилой дом.

Для проведениярасчета определим следующий порядок:

1. В плане здания выделим 1 п.м. стены, опирающейся на ленточный фундамент (рис. 5).

2. Определяем вес стены, передаваемый на 1 п.м.фундамента.

Для этого высоту стены от верхнего обреза фунда­мента до кровли умножим на толщину и объемный вес каждого слоя многослойной стены и умножим на 1 п.м.

В нашем примере стена от фундамента до кровли имеет высоту 7,5 м, толщину внутренней стены при­нимаем 0,38 м.


Вес наружной стены составляет:

Вес внутренней стены составляет: 7,5x1,3x0,38 = 3,71 т

3. Определим нормативную нагрузки от 1 м2по­крытия (крыши состоящую из собственного веса по­крытия и снеговой нагрузок. Для нашего примера возьмем собственный вес покрытия (кровля из чере­пицы на деревянной обрешетке) - 50 кгс/м2, вес сне­гового покрова (возьмем III район) для кровли про­стой формы - 180 кгс/м2.

Итого нормативная нагрузка от 1 м2покрытия со­ставляет


50 + 180 = 230 кгс/м2.

4. Определим нормативную нагрузку от 1 м2пере­крытия, состоящую из собственного веса перекрытия и временной нагрузки. Собственный вес 1 м2каждого слоя получается умножением объемного веса слоя на его толщину.

Временная нормативная нагрузка на чердачное перекрытие составляет - 70 кгс/м2. Временная нор­мативная нагрузка на междуэтажное перекрытие в квартире составляет - 150 кгс/м2(см. табл. 4).

Нормативная нагрузка от 1 м2чердачного пере­крытия составляет:

•    
собственный вес конструкции - 0,18 х 15 + 0,025 х 600 =17,7 кгс/м2;

•     временная нормативная нагрузка - 70,0 кгс/м2;

•     итого 17,7 + 70 = 87,7 кгс/м2.

Нормативная нагрузка от 1 м междуэтажного перекрытия составляет:

• собственный вес конструкций 0,015 х 600 + 0,03 х 1800 + 0,08 х 2400 = 255 кгс/м2;

•    временная нормативная нагрузка - 150 кгс/м2;

•    итого 255 + 150 = 405 кгс/м2.

5.   Выделим площадь перекрытия и покрытия с ко­торой необходимо собрать нагрузку на фундамент. Она собирается с половины пролета между несущи­ми стенами: для крайних пролетов с одной стороны, для средних пролетов - с двух сторон. К несущим от­носятся стены, на которые опираются перекрытия и покрытие.

6.   Определим нагрузку от покрытия, чердачного и междуэтажного перекрытия передаваемую на

1 погонный метр ленточного фундамента путем ум­ножения выделенной площади на нормативную на­грузку от покрытия, чердачного и междуэтажного перекрытия.

В нашем примере lt=г= 4,1 м; выделенная пло­щадь 4,1 х 1 = 4,1 м. Нагрузка на 1 п. м. фундамента

средней стены от покрытия и всех перекрытий со­ставит:

(230 + 87,7 + 405) х 4,1 = 2963,1 кгс/п.м. = 2,96 тс/п.м.

Нагрузка на 1 п.м. фундамента крайней стены от покрытия и всех перекрытий составит:

(230+87,7+405)х4,1/2=1481,5кгс/п.м.=1,48тс/п.м.

7. Определим ширину ленточного фундамента по

формуле 1 на стр. 21.

Для нашего примера в качестве основания примем глинистые грунты средней плотности с RH= 2,4 кгс/м2(см. табл. 10).




Для нашего примера примем ширину фундамента:

•    для внутренней стены - конструктивно по ши­рине стены - 0,4 м;

•    для наружной стены - конструктивно по шири­не стены - 0,65 м.

Лісовий калькулятор v3.2


Расчёт постава пил. Вкл/выкл подсказку
Диаметр бревна см
Центр постава A мм
Полотно пилы мм
Уширение на сторону мм
X — проставка, мм
C — толщина доски, мм
Y — ширина доски, мм
 
Х
C
Y
1
2
3
4
5
6
7

Ширина постава ХХХ.Х ММ
Смещение постава S ХХХ.Х ММ
Горбыль Z ХХХ.Х ММ

  © www.ecodrev.ru

Пропозиції



http://www.uabio.org/
www.nltu.org.ua
yushchyshyn.com.ua
hptu14.com.ua
тут може бути ваша реклама
тут може бути ваша реклама
тут може бути ваша реклама
тут може бути ваша реклама